资料
由表1可知，加装静态混合器之后对流场的优化与混合器形状相关。当混合器为方形叶片时，对烟气流场无优化作用，反而使其趋差；当混合器为圆形叶片时，对烟气流场起到了一定的优化作用。
3.2 NH3/NOX偏差分析
图5为3个工况下的第一层催化剂入口前的NH3/NOX分布云图。
图5为3个工况下的第一层催化剂入口前的NH3/NOX分布云图
由图5可见，当没有静态混合器时，NH3/NOX偏差高值和偏差低值区域较大，且受到烟气上游AIG母管的影响，仍可见较为明显的条纹状分布；
当采用静态混合器之后，NH3/NOX偏差高值和偏差低值区域有所减小，分布呈现局部散落状，这是由于烟气经过混合器时需绕流，使其湍流强度增加，同时结合烟气原有的主速度方向，使其NH3/NOX偏差高值和低值偏向某一局部区域。
根据截面流场计算3个工况下的NH3/NOX偏差，如表2所示。
由表2可知，加装静态混合器之后，第一层催化剂入口NH3/NOX偏差降低，即均匀性提升，平均较无静态混合器的NH3/NOX偏差值降低43.6%，可见静态混合器能够有效地优化NH3/NOX分布均匀性，进而提升脱硝效率；另外，方形叶片混合器和圆形叶片混合器对NH3/NOX分布均匀性的优化能力相差不大，可认为二者在该方面能力相当。
3.3阻力分析
对3个工况下的SCR脱硝系统阻力和单个混合器阻力进行计算，如表3所示。
由表3可知，加装混合器之后不可避免地会增加系统阻力，其中加装方形叶片混合器增加了115Pa，圆形叶片混合器增加了80Pa，分别较原有系统阻力增加了11.7%和8.2%，增加幅度较小；
计算单个混合器的阻力可知，方形叶片混合器阻力为185Pa，圆形叶片混合器阻力为155Pa，其阻力值大于加装混合器之后系统增加的阻力值，可推知加装混合器之后，虽然混合器本体增加了阻力，但其改善了系统其他区域的流场，使烟气阻力下降，抵消了部分混合器本体所增加的阻力，其中方形叶片混合器抵消了70Pa的阻力，圆形叶片混合器抵消了75Pa的阻力。因此，圆形叶片混合器的阻力方面的表现较方形叶片混合器更佳。
4结论
（1）静态混合器对速度偏差的改善能力弱，与其叶片形状有密切关系，不合适的叶片形状选择会使烟气的速度场均匀性变差。
（2）静态混合器对NH3/NOX的分布均匀性改善能力较强，可使第一层催化剂前的NH3/NOX偏差值降低40%以上，其改善能力与叶片形状关系较小。
（3）加装静态混合器会增加脱硝系统阻力，但其会改善其他区域的流场来降低本身阻力带来的影响，其中圆形叶片混合器所增加的阻力较方形叶片混合器小。
综上所述，圆形叶片静态混合器较方形叶片静态混合器更适用于脱硝系统。
参考文献略
《浙江电力》作者：陈瑶姬，瞿炜峰，刘寒梅，葛春亮